GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座云南厂家减震效果影响因素

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GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座云南厂家 减震效果影响因素

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GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座减震目标的确定
根据本课题组的研究，与普通板式橡胶支座〔RB)相比，对于采用GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座进行减震设计的桥梁，在L，等级地震作用(设计基准期50年内地震烈度的概率为63.2%时，铅销橡胶支座的减震效果不明显;在L:等级地震作用(设计基准期50年内地震烈度的概率为2%-3%)时，适当的GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座可加大桥梁结构的阻尼，可使地震作用减小30%以上故本文把减震目标确定为L:等级地震作用时实现30%的减震率，即把减震率定义为采用GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座时的地震反应与采用普通板式橡胶支座时地震反应相


GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座云南厂家 减震效果影响因素
GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座减震效果影响因素
为便于减震效果的对比分析，同时简化计算，本文建立一座各墩台高度相等的多跨连续梁桥模型(各墩台高度不相等时的情况留待以后研究分析)，见图1(以3跨示意)，下部结构为双柱式桥墩，结构尺寸取自相应的设计通用图。计算基于等效线性化方法和弹性反应谱理论，采用本课题组自主开发的“桥梁结构非线性地震反应分析程序”进行，桥墩和地基固结，梁及墩用杆单元模拟，GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座用弹簧单元模拟，跨数与墩高改变时单元与节点数目也相应调整，抗震设防烈度为8度区域，场地土为工类[34]，地震波为EL Centro波。
影响GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座减震效果的因素较多，各种因素对减震效果的影响大小又不尽相同。本文以跨径20 m的连续梁桥为例选取6种主要因素，每种因素分5个水平进行正交试验设计计算，寻找影响GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座减震效果的显著性因素，见表1。由于支座高度和铅销面积相关，即二者不立，故在把铅销面积作为影响因素后不再把支座高度作为影响因素。
GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座是根据JT391-1999标准而设计的，是由钢构件与橡胶组合而成的桥梁支座.它利用密封于钢盆中的橡胶块在三向受力时产生的反力承受垂直荷载，利用橡胶的弹性满足梁端的转动，通过上GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座板的不锈钢板与聚四氟乙烯的自由滑动完成桥梁上部构造的水平位移.它具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点.拉索减震支座(图1>由GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座改装而成，为极端荷载作用下优化结构受力且限制过大位移而设计.


GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座云南厂家 减震效果影响因素
GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座中心处采用了抗剪螺栓，其抗剪强度按照承载力的5%-10%设计‘抗剪螺栓使支座表现为固定支座的结构形式，然而当发生地震，上座板与下座板之间传递的水平力大于抗剪螺栓的剪切强度时，抗剪螺栓断裂一方面得以消耗部分地震能量而保
护桥体，另一方面使GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座发生转型，由固定支座变为活动支座，拉索以锚固形式联结于上、下座板上，当抗剪螺栓断裂后，在上、下座板移位时起到缓冲限位作用，并且在地震后使上、下座板可靠复位.图z为支座的实物图一其中拉索的水平设计荷载按支座竖向承载力的30 %-40%计.设水平设计荷载为F，拉索索力为T.截面积为S，拉索张紧时与水平面的夹
一般的，大部分带有GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座摩擦的梁桥，其摩擦力的影响可能无法忽略.滑动支座摩擦效应可能会显著改变固定墩和滑动墩的受力状况。基于以上考虑，对支座摩擦效应在此连续梁桥纵向地震响应中的影响进行了探讨.
以下对GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座上、下板之间的摩擦系数进行分析，一般对于聚四氟乙烯滑板支座，摩擦系数为0. 02，本文中为了分析此参数的影响，参考实验的实测结果，拟在0.005 -0.030的范围内进行参数的比较分析.从图9可以看出，随着摩擦系数的增大，P1,P2和P4处墩、梁的水平向大相对位移值都逐渐减小，从0.19 m减小到约0.13 m，而P3墩处，墩、梁相对位移也随摩擦系数增大而减小，但减小的幅度没有滑动墩处明显.图10为P3处减震GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座的拉索大水平力变化曲线，随着摩擦系数的增大，拉索的大水平力也逐渐减小，这表明由于摩擦系数的增大，大
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