GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座怀化洪江厂家工程采购衡水球型盆式支座

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分层GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座、阻尼器等为目前常用的一些减隔震装置，分层橡胶支座应用较广，由于其不具备耗能能力，与其他支座联合使用.铅芯支座结合了分层橡胶支座和铅阻尼器的特点，在地震激励下具有较小的水平刚度和较大的阻尼特性，但由于其承载能力及变形较小，应用受到限制.
一般来讲，GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座的水平承载力为竖向承载力的10%.这通常能够满足制动力等使用荷载的要求.因此，在进行抗剪螺栓设计时.要求其剪切强度应大于竖向承载力的10%.但为了在地震荷载作用下，GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座抗剪螺栓能够顺利剪断，要求其剪切强度不能太大.因此，作者建议抗剪螺栓的剪切强度取10%一20%的竖向承载力。这样即能正常使用状态和中小地震作用下支座保持固定，又能在遭遇强烈地震时抗剪螺栓顺利剪断变成滑动支座，保护桥墩不被破坏.

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GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座的自由行程由正常使用状态设计确定，等于对应型号的盆式支座的设计水平位移量;大位移可根据拉索的大承载力计算确定.
本次试验各工况GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座的滞回曲线如图6所示.根据拉索减震支座的性能的主要表现形式，可以简单地将滞回曲线划分为两段:摩擦耗能段和拉索限位段.地震过程中，所有的耗能在摩擦耗能段完成，拉索限位段因位移量很小，摩擦耗能可以忽略;拉索限位段主要由拉索的刚度提供限位能力，并提供恢复力.
从图中可以看出，本次试验所测得滞回曲线的拉索限位段关于竖轴不对称，经过仔细分析，作者认为主要是由于拉索的长度安装误差引起的，这与试验过程中一侧出现拉索断丝现象相吻合.同时还可以看到，滞回曲线的摩擦耗能段关于水平轴也有稍微不对称，但随着竖向荷载和循环次数的增加(从工况1到工况4)，这种不对称状况逐渐消失.经分析认为是由于顶板高度处GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座的弯曲段在加载过程中发生塑性变形所提供的小刚度引起的.这些不足都可以通过采取一些合理的改进措施和提高安装精度得到避免.
从图6中各工况的滞回曲线可以看出，摩擦耗能段滞回曲线饱满，耗能稳定;主要的是，由于滑动摩擦系数随着竖向力的增加而减小，二者互为消长关系，使得滑动摩擦力能够保持相对稳定，因此其耗能能力大致稳定，这对于承受地震时变化动轴力的拉索减震支座非常有利.从图6(d)中可以看出，拉索在提供大于GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座竖向承载力10%的恢复力时仅产生约1 cm的位移，说明拉索限位段的限位作用明显

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GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座性能目标
基于前述的设计思想，GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座达到以下3个性能目标:
1)正常使用状态时，拉索不起作用，拉索减震支座与盆式橡胶支座相同.
2)在遭遇小震及中等烈度地震的情况下，GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座抗剪螺栓原则上不允许剪断，尽量避免震后更换支座.
3)在桥梁结构遭遇罕遇地震时，GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座抗剪销钉剪断，固定支座变为活动支座，滑动支座利用不锈钢板与聚四氟乙烯滑板之间的滑动隔离上下部结构，减少地震力传递，并利用摩擦耗散能量;同时由拉索限制因此造成的过大动位移，并提供充足的恢复力.
基于上述分析，作者提出在小震及中震作用下，保持GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座正常使用功能，但在罕遇地震作用下，通过剪断抗剪螺栓的方法将固定支座变为活动支座，并用拉索限制因此引起的过大墩梁相对位移的设想.基于此思想，作者在我国桥梁工程中广泛应用的盆式橡胶支座的基础上开发了一种新型GPZ(KZ)抗震盆式橡胶支座、球型盆式支座一拉索减震支座(已获国家专利，专利号:CN2015309910，图1).通过合理地设计拉索和抗剪螺栓的参数，使支座不仅能够满足静力作用下的使用性能，而且在强震作用下能够有效地减小固定墩的受力，限制墩梁间的相对位移，防止落梁的发生.
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