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为保证刮刀对导轨的冲击小，刮刀的纵向运动为匀加速运动，横向运动为匀速，因此设计出导轨轨迹为抛物线。 由于链轮中心距离小于纵向运动距离。刮刀在刮渣过程中，纵向运动平均速度必04月15日 -
微细粒高梯度磁选体系的性质和各种相互作用力的复杂性决 了体系颗粒的分散和团聚机理的复杂性。一般的高梯度磁选 中，都需要颗粒能稳定地分散以减少机械夹杂、堵塞的严重性。 近年来01月24日
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3.3 螺线管内插入铁芯时的磁场特性 圆柱形螺线管磁系的高梯度磁选机有长线圈和短线圈两种类 。长线圈型实际上就是插入铁芯的铠装螺线管。为了研究它的 场特性，用了两种铁芯，即平铁芯01月24日
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由于磁位只有相对意义，考虑到计算机计算时记录数值解和 绘场图的方便，可设 ADA=0 （3） ACB=100 （4） 由于所论场域是一无源场，场域内各点的向量磁位函数均应 足拉普拉斯方程，即 2 A=001月24日
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高梯度磁选前物料必须充分分散并且矿浆要有适宜的流变特 对矿浆的分散过程起决定作用的因素是微粒表面的荷电状态 化性质。通常采用超声波或添加分散剂对物料进行分散。超 产生空化作01月24日
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有的学者通过研究指出，弱磁性颗粒的磁化不是瞬间完成 ，需要一定的磁化时间 ［6］ 。由于“低磁场区域”的存在，磁性颗 通过钢毛时，会处于时强时弱，甚至断续的磁化状态，因而使 须01月24日
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2.2 磁利用率与螺线管长度的关系 由图3看出，无限长螺线管的磁力线都集中在螺线管内部， 漏磁，磁利用率最-大；有限长螺线管的磁力线一部分扩散到螺 管外部空间，螺线管越短，扩散到外01月24日
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对于高锡 钨细泥，不振动与振动相比，在两者回收率相近时，振动可使精 矿品位含 WO3 由 59.4%提高到 63.0%，含锡由 1.2%降到 0.48%。对钽铌细泥，在回收率相近时，振动使钽铌精矿品位含 （Ta，N01月24日
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x———离开某一铁芯端面的距离，cm。 插入平铁芯或尖削铁芯，磁场强度的变化规律是一致的，只 值有所不同。 4 结 论 1）未铠装螺线管轴线中点的磁场强度随其长度增加而增 最后趋于饱和01月24日
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（4）在多丝情况下，钢毛侧面间距 S是一个很重要的参数。S 小时，会在整个侧面区域形成“低磁区域”，从而不利于弱磁性微 颗粒的磁化。适当地控制钢毛的排列，有可能消除不利因素。 （501月24日
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上式为以各节点矢量磁位为未知数的多元线性方程组，解此 程组便可求得各节点矢量磁位 A的数值解。再根据场强 B与 位A之间的关系，便可求得所论场域内各点的场强B值。 3 漏磁系数σ计算的01月24日
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（1）铠装螺线管的磁势包括气隙磁势及铁铠内的磁势。确定 铠内的磁势时，必须知道导体所占空间的磁通。此磁通的大小 决于环状空间的场强分布规律。根据测定数据和理论分析，已 明场强01月24日
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，其内径为22.6cm，外径为26.6cm。上盖及下底厚均为 2.8cm，在盖及底上有一直径为4.1cm的孔，以便插入直径为 4.0cm的铁芯。86的铁铠材料为工程纯铁，其内径为31cm， 外径为37cm，上盖及下底..01月24日
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I———介质丝中通过的电流强度，A； η———流体绝=对黏度，Ns/m 2 ； a———介质丝半径，m； vm———磁力速度，m/s。 通过调节介质丝电流而改变磁力速度，使 vm/vo达到某一适 。另外，当01月24日
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工业上应用的高梯度磁选机有间断作业和连续作业两种。间 断作业的圆柱形螺线管磁系都是长度较小而直径较大。为了减少 漏磁，提高螺线管内腔的磁场强度，常将螺线管用高导磁系数的 铁01月24日
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为了确定铁铠中的磁路长度LT，需确定铁铠的各部分尺寸。 对于图1所示圆柱形螺线管，其上盖（或下底）厚度可根据磁 连续性原理确定，即 3） 中：Hd———导体所占环状空间的磁场强度； BT01月24日
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最后磁场也趋近均匀。 插入铁芯比未插入铁芯时场强提高的部分就是铁芯贡献的。 由于未插入铁芯前螺线管内腔的磁场是均匀的，插入铁芯后磁场 变得不均匀，磁场强度的变化曲线类似于指01月24日
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由表2可知，理论计算值与实测值的相对误差在0.15% 耀 .88%之间。考虑到测量仪表本身精度及测定中的系统误差，可 认为，理论值与实测值是吻合得很好。 5 结 语 （1）在进行铠装螺线管磁系设01月24日
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磁选过程希望离开磁极表面等距离各点的磁场强度近于相 ，使平行于极面运动的所有磁性颗粒都受到均等的磁力，不致 于某些点磁力弱而使磁性颗粒损失于尾矿中。这就要求磁场强 ，不随y而01月24日
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由表1和图5可见，螺线管中点场强与电流密度成正比。当 匝数和导线规格确定以后，磁势与电流密度有关。因此，根 （1），图5所示直线也可看作磁势与中点场强的关系曲线， 的斜率即为漏磁01月24日
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